снип армирование бетона

Заказать бетон в Москве

Бетонная смесь - грубодисперсная гетерогенная система, получаемая при затворении водой смеси цемента гранж бетон заполнителей. При необходимости в бетонную смесь могут быть введены тонкодисперсные минеральные и химические добавки. Бетонные смеси можно отнести к структурированным вязким жидкостям. Наиболее существенными особенностями бетонных смесей являются способности разжижаться под влиянием механических воздействий и изменять свои свойства во времени по мере превращения в искусственный камень-бетон.

Снип армирование бетона купить бетон горный щит

Снип армирование бетона

Наименование стандарта "Бетоны. Методы определения морозостойкости". Методы определения прочности по контрольным образцам. Методы испытания. ГОСТ Арматурные и закладные изделия, их сварные, вязаные и механические соединения для железобетонных конструкций. ГОСТ Общие требования к методам определения плотности, влажности, водопоглощения, пористости и водонепроницаемости. Метод определения плотности. Методы определения водонепроницаемости. ГОСТ Изделия железобетонные и бетонные для строительства.

Общие технические требования. Правила приемки, маркировки, транспортирования и хранения. ГОСТ Соединения сварные арматуры и закладных изделий железобетонных конструкций. Типы, конструкция и размеры. Ультразвуковой метод определения прочности.

Определение прочности механическими методами неразрушающего контроля. ГОСТ Вода для бетонов и растворов. Наименование стандарта "Вода для бетонов и строительных растворов. Технические условия". ГОСТ Соединения сварные стыковые и тавровые арматуры железобетонных конструкций. Ультразвуковые методы контроля качества. Правила приемки. ГОСТ Добавки для бетонов. Наименование стандарта "Добавки для бетонов и строительных растворов.

Общие технические условия". ГОСТ Формы стальные для изготовления железобетонных изделий. ГОСТ Бетоны тяжелые и мелкозернистые. ГОСТ Бетоны легкие и ячеистые. Правила контроля средней плотности. Правила подбора составов. Методы определения прочности по образцам, отобранным из конструкций.

ГОСТ Цементы общестроительные. ГОСТ Инструмент монтажный для нормированной затяжки резьбовых соединений. Ключи моментные. ГОСТ Прокат арматурный для железобетонных конструкций. ГОСТ Опалубка. Термины и определения.

Обеспечение огнестойкости объектов защиты с изменением N 1. СП Войти Зарегистрироваться. Воспользоваться кАссист. General provisions ОКС Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования - на официальном сайте разработчика Минстрой России в сети Интернет ВНЕСЕНО Изменение N 1 , утвержденное и введенное в действие приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации Минстрой России от 22 ноября г.

Общие технические условия ГОСТ Проволока из низкоуглеродистой стали холоднотянутая для армирования железобетонных конструкций. Приемка, маркировка, упаковка, транспортирование и хранение ГОСТ Щебень и гравий из плотных горных пород для строительных работ. Технические условия ГОСТ Изделия строительные железобетонные и бетонные заводского изготовления. Методы испытания ГОСТ Арматурные и закладные изделия, их сварные, вязаные и механические соединения для железобетонных конструкций.

Общие технические условия ГОСТ Общие требования к методам определения плотности, влажности, водопоглощения, пористости и водонепроницаемости ГОСТ Метод определения плотности ГОСТ Методы определения водонепроницаемости ГОСТ Изделия железобетонные и бетонные для строительства. Правила приемки, маркировки, транспортирования и хранения ГОСТ Соединения сварные арматуры и закладных изделий железобетонных конструкций.

Обозначения, принятые в табл. При расчете изгибаемых элементов из тяжелого бетона с ненапрягаемой арматурой для продольной арматуры принимается:. Коэффициент условий работы арматуры g s 4 при многократном повторении нагрузки и коэффициенте асимметрии цикла r s , равном. Группы сварных соединений, приведенные в настоящей таблице, включают следующие типы сварных соединений по ГОСТ , допускаемые для конструкций, рассчитываемых на выносливость:.

В таблице даны значения g s 4 для арматуры диаметром до 20 мм. Коэффициенты условий работы g s 9 при арматуре. Коэффициенты для определения длины зоны передачи напряжений l p напрягаемой арматуры, применяемой без анкеров. Для элементов из легкого бетона классов В7,5-В12,5 значения w p и l p увеличиваются в 1,4 раза против приведенных в настоящей таблице. При мгновенной передаче усилия обжатия на бетон для стержневой арматуры периодического профиля значения w p и l p увеличиваются в 1,25 раза.

При диаметре стержней свыше 18 мм мгновенная передача усилий не допускается. Для стержневой арматуры периодического профиля всех классов значение l p принимается не менее 15 d. Начало зоны передачи напряжений при мгновенной передаче усилия обжатия на бетон для проволочной арматуры за исключением высокопрочной проволоки класса Вр- II с внутренними анкерами по длине заделки принимается на расстоянии 0,25 l p от торца элемента.

Значения модуля упругости арматуры Е s принимаются по табл. Расчет по прочности бетонных элементов должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси. В зависимости от условий работы элементов они рассчитываются без учета, а также с учетом сопротивления бетона растянутой зоны. Без учета сопротивления бетона растянутой зоны производится расчет внецентренно сжатых элементов, указанных в п.

Сопротивление бетона сжатию условно представляется напряжениями, равными R b , равномерно распределенными по части сжатой зоны сечения - условной сжатой зоне черт. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого бетонного элемента, рассчитываемого по прочности без учета сопротивления бетона растянутой зоны.

С учетом сопротивления бетона растянутой зоны производится расчет элементов, указанных в п. При этом принимается, что достижение предельного состояния характеризуется разрушением бетона растянутой зоны появлением трещин. Предельные усилия определяются исходя из следующих предпосылок черт. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого внецентренно сжатого бетонного элемента, рассчитываемого по прочности с учетом сопротивления бетона растянутой зоны.

В случаях, когда вероятно образование наклонных трещин например, элементы двутаврового и таврового сечений при наличии поперечных сил , должен производиться расчет бетонных элементов из условий и с заменой расчетных сопротивлений бетона для предельных состояний второй группы R b , ser и R bt , ser соответствующими значениями расчетных сопротивлений бетона для предельных состояний первой группы R b и R bt.

Кроме того, должен производиться расчет элементов на местное действие нагрузки смятие согласно указаниям п. При расчете внецентренно сжатых бетонных элементов должен приниматься во внимание случайный эксцентриситет продольного усилия е а , определяемый согласно указаниям п. В случае расчета из плоскости эксцентриситета продольного усилия значение е 0 принимается равным значению случайного эксцентриситета. Применение бетонных внецентренно сжатых элементов за исключением случаев, предусмотренных п.

Во внецентренно сжатых бетонных элементах в случаях, указанных в п. Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов см. Внецентренно сжатые бетонные элементы, в которых появление трещин не допускается по условиям эксплуатации, независимо от расчета из условия 12 должны быть проверены с учетом сопротивления бетона растянутой зоны см. Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов указанных в п. W pl - момент сопротивления сечения для крайнего растянутого волокна с учетом неупругих деформаций растянутого бетона, определяемый в предположении отсутствия продольной силы по формуле.

Значение коэффициента h , учитывающего влияние прогиба на значение эксцентриситета продольного усилия е 0 , следует определять по формуле. М - момент относительно растянутой или наименее сжатой грани сечения от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок;. М l - то же, от действия постоянных и длительных нагрузок;. Расчетная длина l 0 внецентренно сжатых бетонных элементов.

Обозначение, принятое в табл. Расчет элементов бетонных конструкций на местное сжатие смятие должен производиться согласно указаниям пп. Расчет изгибаемых бетонных элементов см. W pl - определяется по формуле 16 ; для элементов прямоугольного сечения W pl принимается равным:. Расчет по прочности железобетонных элементов должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси, а также для наклонных к ней сечений наиболее опасного направления.

При наличии крутящих моментов следует проверить прочность пространственных сечений, ограниченных в растянутой зоне спиральной трещиной наиболее опасного из возможных направлений. Кроме того, следуют производить расчет элементов на местное действие нагрузки смятие, продавливание, отрыв. Предельные усилия в сечении, нормальном к продольной оси элемента, следует определять исходя из следующих предпосылок:. Для тяжелого, легкого и поризованного бетонов, подвергнутых автоклавной обработке, коэффициент a снижается на 0,05;.

Для конструкций из ячеистого и поризованного бетонов во всех случаях значение принимается равным МПа. Значения x R , определяемые по формуле 25 , для элементов из ячеистого бетона следует принимать не более 0,6.

Для случая центрального растяжения, а также внецентренного растяжения продольной силой, расположенной между равнодействующими усилий в арматуре, значение g s 6 принимается равным h. При наличии сварных стыков в зоне элемента с изгибающими моментами, превышающими 0,9 M max где M max - максимальный расчетный момент , значение коэффициента g s 6 для арматуры классов А-IV и А-V принимается не более 1,10, а классов А- VI и Ат- VII - не более 1, Для напрягаемой арматуры, расположенной в сжатой зоне при действии внешних сил или в стадии обжатия и имеющей сцепление с бетоном, расчетное сопротивление сжатию R sc см.

Расчет прямоугольных сечений изгибаемых элементов, указанных в п. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого железобетонного элемента, при расчете его по прочности. Положение границы сжатой зоны в сечении изгибаемого железобетонного элемента.

При расчете внецентренно сжатых железобетонных элементов необходимо учитывать случайный начальный эксцентриситет согласно указаниям п. Расчет прямоугольных сечений внецентренно сжатых элементов, указанных в п. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого железобетонного элемента, при расчете его по прочности. Расчет элементов сплошного сечения из тяжелого и мелкозернистого бетонов с косвенным армированием следует производить согласно указаниям пп.

Значения R b , red определяются по формулам:. А ef - площадь сечения бетона, заключенного внутри контура сеток;. Для элементов из мелкозернистого бетона значение коэффициента j следует принимать не более единицы. Площади сечения стержней сетки на единицу длины в одном и другом направлении не должны различаться более чем в 1,5 раза;.

Значения коэффициентов армирования, определяемые по формулам 49 и 53 , для элементов из мелкозернистого бетона следует принимать не более 0, При определении граничного значения относительной высоты сжатой зоны для сечений с косвенным армированием в формулу 25 вводится. Значение s sc , u в формуле 25 для элементов с высокопрочной арматурой принимается равным:. При учете влияния прогиба на несущую способность элементов с косвенным армированием следует пользоваться указаниями п.

Значение N cr , полученное по формуле 58 , должно быть умножено на коэффициент где с ef равно высоте или диаметру учитываемой части бетонного сечения, а при определении d e , min второй член правой части формулы 22 заменяется на где. Косвенное армирование учитывается в расчете при условии, что несущая способность элемента, определенная согласно указаниям настоящего пункта вводя в расчет А ef и R b , red , превышает его несущую способность, определенную по полному сечению А и значению расчетного сопротивления бетона R b без учета косвенной арматуры.

Кроме того, косвенное армирование должно удовлетворять конструктивным требованиям п. При расчете внецентренно сжатых элементов с косвенным армированием наряду с расчетом по прочности согласно указаниям п. Расчет производится согласно указаниям пп. При учете влияния гибкости следует пользоваться указаниями п. При расчете внецентренно сжатых элементов следует учитывать влияние прогиба на их несущую способность, как правило, путем расчета конструкций по деформированной схеме см.

При этом условная критическая сила в формуле 19 для вычисления h принимается равной:. Если изгибающие моменты или эксцентриситеты от действия полной нагрузки и от действия постоянных и длительных нагрузок имеют разные знаки, то следует учитывать указания п.

Для элементов из мелкозернистого бетона группы Б в формулу 58 вместо значения 6,4 подставляется значение 5,6. При расчете из плоскости действия изгибающего момента эксцентриситет продольной силы е 0 принимается равным значению случайного эксцентриситета см.

Расчетную длину l 0 внецентренно сжатых железобетонных элементов рекомендуется определять как для элементов рамной конструкции с учетом ее деформированного состояния при наиболее невыгодном для данного элемента расположении нагрузки, принимая во внимание неупругие деформации материалов и наличие трещин. Для элементов наиболее часто встречающихся конструкций допускается принимать расчетную длину l 0 равной:. При расчете сечений центрально-растянутых железобетонных элементов должно соблюдаться условие.

Расчет прямоугольных сечений внецентренно растянутых элементов, указанных в п. Расчетная длина l 0 колонн одноэтажных зданий при расчете их в плоскости. Н - полная высота колонны от верха фундамента до горизонтальной конструкции стропильной или подстропильной распорки в соответствующей плоскости;. Н 1 - высота подкрановой части колонны от верха фундамента до низа подкрановой балки;.

Н 2 - высота надкрановой части колонны от ступени колонны до горизонтальной конструкции в соответствующей плоскости. При наличии связей до верха колонн в зданиях с мостовыми кранами расчетная длина надкрановой части колонн в плоскости оси продольного ряда колонн принимается равной Н 2.

Расчет сечений в общем случае черт. М - в изгибаемых элементах - проекция момента внешних сил на плоскость, перпендикулярную прямой, ограничивающей сжатую зону сечения;. L - длина арки вдоль ее геометрической оси; при расчете из плоскости арки - длина арки между точками ее закрепления из плоскости арки;. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно растянутого железобетонного элемента, при расчете его по прочности.

Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси железобетонного элемента, в общем случае расчета по прочности. I- I - плоскость, параллельная плоскости действия изгибающего момента, или плоскость, проходящая через точки приложения продольной силы и равнодействующих внутренних сжимающих и растягивающих усилий; 1 - точка приложения равнодействующей усилий в сжатой арматуре и в бетоне сжатой зоны; 2 - точка приложения равнодействующей усилий в растянутой арматуре.

S b - статический момент площади сечения сжатой зоны бетона относительно соответствующий из указанных осей, при этом в изгибаемых элементах положение оси принимается таким. S si - статический момент площади сечения i -го стержня продольной арматуры относительно соответствующей из указанных осей;. Высота сжатой зоны х и напряжение s si определяются из совместного решения уравнений:.

В уравнении 66 знак «минус» перед N принимается для внецентренно сжатых элементов, знак «плюс» - для внецентренно растянутых. Кроме того, для определения положения границы сжатой зоны при косом изгибе требуется соблюдение дополнительного условия параллельности плоскости действия моментов внешних и внутренних сил, а при косом внецентренном сжатии или растяжении - условия, что точки приложения внешней продольной силы, равнодействующей сжимающих усилий в бетоне и арматуре и равнодействующей усилий в растянутой арматуре либо внешней продольной силы, равнодействующей сжимающих усилий в бетоне и равнодействующей усилий во всей арматуре должны лежать на одной прямой см.

В случае, когда найденное по формуле 68 напряжение в арматуре превышает R si без учета коэффициента g s 6 , в условия 65 и 66 подставляется значение s si , равное R si с учетом соответствующих коэффициентов условий работы, в том числе g s 6 см. Напряжение s si вводится в расчетные формулы со своим знаком, полученным при расчете по формулам 67 и 68 , при этом необходимо соблюдать следующие условия:.

A si - площадь сечения i -го стержня продольной арматуры;. МПа, - при определении x eli ;. Значения D s spi и коэффициента b определяются:. Расчет железобетонных элементов по наклонным сечениям должен производиться для обеспечения прочности:.

Расчет железобетонных элементов на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами должен производиться из условия. Коэффициент j w 1 , учитывающий влияние хомутов, нормальных к продольной оси элемента, определяется по формуле.

Расчет железобетонных элементов с поперечной арматурой черт. Схема усилий в сечении, наклонном к продольной оси железобетонного элемента, при расчете его по прочности на действие поперечной силы. Поперечная сила Q в условии 75 определяется от внешней нагрузки, расположенной по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения. Поперечное усилие Q b , воспринимаемое бетоном, определяется по формуле.

Коэффициент j b 2 , учитывающий влияние вида бетона, принимается равным для бетона:. Коэффициент j f , учитывающий влияние сжатых полок в тавровых и двутавровых элементах, определяется по формуле. Коэффициент j n , учитывающий влияние продольных сил, определяется по формулам:.

Значение Q b , вычисленное по формуле 76 , принимается не менее. При расчете железобетонных элементов с поперечной арматурой должна быть также обеспечена прочность по наклонному сечению в пределах участка между хомутами, между опорой и отгибом и между отгибами.

Поперечные усилия Q sw и Q s , inc определяются как сумма проекций на нормаль к продольной оси элемента предельных усилий соответственно в хомутах и отгибах, пересекающих опасную наклонную трещину. Расчет железобетонных элементов без поперечной арматуры на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной трещине должен производиться по наиболее опасному наклонному сечению из условия.

Коэффициенты j b 3 и j n , а также значения Q и с в условии 84 определяются согласно указаниям п. При отсутствии в рассматриваемой зоне действия поперечных сил нормальных трещин, т. Расчет железобетонных элементов с наклонными сжатыми гранями черт. При этом в качестве рабочей высоты в пределах рассматриваемого наклонного сечения в расчет вводятся: для элементов с поперечной арматурой - наибольшее значение h 0 , для элементов без поперечной арматуры - среднее значение h 0.

При определении длины l sup следует учитывать особенности передачи нагрузки при различных схемах опирания конструкций на консоли свободно опертые или защемленные балки, расположенные вдоль вылета консоли; балки, расположенные поперек вылета консоли, и т. Коэффициент j b 2 , учитывающий влияние хомутов, расположенных по высоте консоли, определяется по формуле. Поперечное армирование коротких консолей колонн должно удовлетворять требованиям п.

Расчет железобетонных элементов на действие изгибающего момента черт. Момент М в условии 88 определяется от внешней нагрузки, расположенной по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения, относительно оси, перпендикулярной плоскости действия момента и проходящей через точку приложения равнодействующей усилий N b в сжатой зоне.

Схема усилий в сечении, наклонном к продольной оси железобетонного элемента, при расчете его по прочности на действие изгибающего момента. Моменты М s , М sw и М s , inc определяются как сумма моментов относительно той же оси от усилий соответственно в продольной арматуре, хомутах и отгибах, пересекающих растянутую зону наклонного сечения. При определении усилий в арматуре, пересекающей наклонное сечение, следует учитывать ее анкеровку за наклонным сечением.

Высота сжатой зоны наклонного сечения определяется из условия равновесия проекций усилий в бетоне сжатой зоны и в арматуре, пересекающей растянутую зону наклонного сечения, на продольную ось элемента. Расчет наклонных сечений на действие момента производится в местах обрыва или отгиба продольной арматуры, а также в приопорной зоне балок и у свободного края консолей.

Кроме того, расчет наклонных сечений на действие момента производится в местах резкого изменения конфигурации элемента подрезки и т. На приопорных участках элементов момент М s , воспринимаемый продольной арматурой, пересекающей растянутую зону наклонного сечения, определяется по формуле.

При отсутствии у продольной арматуры анкеровки расчетные сопротивления арматуры растяжению R s в месте пересечения ею наклонного сечения принимаются сниженными согласно поз. Для конструкций из ячеистого бетона усилия в продольной арматуре должны определяться по расчету только с учетом работы поперечных анкеров на приопорных участках. Момент М sw , воспринимаемый хомутами, нормальными к продольной оси элемента, с равномерным шагом в пределах растянутой зоны рассматриваемого наклонного сечения, определяется по формуле.

При расчете пространственных сечений усилия определяются исходя из следующих предпосылок:. При этом значение R b для бетона классов выше В30 принимается как для бетона класса В Расчет по прочности пространственных сечений черт.

Схема усилий в пространственном сечении железобетонного элемента, работающего на изгиб с кручением, при расчете его по прочности. Расчет должен производиться для трех расчетных схем расположения сжатой зоны пространственного сечения:. В формуле 92 значения c и j q , характеризующие соотношение между действующими усилиями Т , М и Q , принимаются:. Крутящий момент Т , изгибающий момент М и поперечная сила Q принимаются в сечении, нормальном к продольной оси элемента и проходящем через центр тяжести сжатой зоны пространственного сечения.

Значения коэффициента j w , характеризующего соотношение между поперечной и продольной арматурой, определяются по формуле. M u - предельный изгибающий момент, воспринимаемый нормальным сечением элемента. Q sw , Q b - определяются согласно указаниям п. При расчете на местное сжатие смятие элементов без поперечного армирования должно удовлетворяться условие. R b , loc - расчетное сопротивление бетона смятию, определяемое по формуле.

R b , R bt - принимаются как для бетонных конструкций см. A loc 2 - расчетная площадь смятия, определяемая согласно указаниям п. В расчетную площадь A loc 2 включается участок, симметричный по отношению к площади смятия см. При наличии нескольких нагрузок указанного типа расчетные площади ограничиваются линиями, проходящими через середину расстояний между точками приложений двух соседних нагрузок;.

При местной нагрузке от балок, прогонов, перемычек и других элементов, работающих на изгиб, учитываемая в расчете глубина опоры при определении A loc 1 и A loc 2 принимается не более 20 см. При расчете на местное сжатие элементов из тяжелого бетона с косвенным армированием в виде сварных поперечных сеток должно удовлетворяться условие. R b , red - приведенная призменная прочность бетона при расчете на местное сжатие, определяемая по формуле.

Расчет на продавливание плитных конструкций без поперечной арматуры от действия сил, равномерно распределенных на ограниченной площади, должен производиться из условия. Продавливающая сила F принимается равной силе, действующей на пирамиду продавливания, за вычетом нагрузок, приложенных к большему основанию пирамиды продавливания считая по плоскости расположения растянутой арматуры и сопротивляющихся продавливанию.

При установке в пределах пирамиды продавливания хомутов, нормальных к плоскости плиты, расчет должен производиться из условия. Усилие F b принимается равным правой части неравенства , а F sw определяется как сумма всех поперечных усилий, воспринимаемых хомутами, пересекающими боковые грани расчетной пирамиды продавливания, по формуле. При учете поперечной арматуры значение F sw должно быть не менее 0,5 F b. При расположении хомутов на ограниченном участке вблизи сосредоточенного груза производится дополнительный расчет на продавливание пирамиды с верхним основанием, расположенным по контуру участка с поперечной арматурой, из условия Расчет железобетонных элементов на отрыв от действия нагрузки, приложенной к его нижней грани или в пределах высоты его сечения черт.

Значения h s и b устанавливаются в зависимости от характера и условий приложения отрывающей нагрузки на элемент через консоли, примыкающие элементы и др. Расчет анкеров, приваренных втавр к плоским элементам стальных закладных деталей, на действие изгибающих моментов, нормальных и сдвигающих сил от статической нагрузки, расположенных в одной плоскости симметрии закладной детали черт. N an - наибольшее растягивающее усилие в одном ряду анкеров, равное:. М , N , Q - соответственно момент, нормальная и сдвигающая силы, действующие на закладную деталь; момент определяется относительно оси, расположенной в плоскости наружной грани пластины и проходящей через центр тяжести всех анкеров;.

A an 1 - площадь анкерного стержня наиболее напряженного ряда, см 2 ;. Площадь сечения анкеров остальных рядов должна приниматься рваной площади сечения анкеров наиболее напряженного ряда. В формулах и нормальная сила N считается положительной, если направлена от закладной детали см.

Конструкция сырных закладных деталей с приваренными к ним элементами, передающими нагрузку на закладные детали, должна обеспечивать включение в работу анкерных стержней в соответствии с принятой расчетной схемой. При расчете пластин и фасонного проката на отрывающую силу принимается, что они шарнирно соединены с нормальными анкерными стержнями. Кроме того, толщина пластины t расчетной закладной детали, к которой привариваются втавр анкера, должна проверяться из условия.

При применении типов сварных соединений, обеспечивающих большую зону включения пластины в работу при вырывании из нее анкерного стержня, и соответствующем обосновании возможна корректировка условия для этих сварных соединений. Расчет железобетонных элементов на выносливость производится путем сравнения напряжений в бетоне и арматуре с соответствующими расчетными сопротивлениями, умноженными на коэффициенты условий работы g b 1 и g s 3 , принимаемые соответственно по табл.

Напряжения в бетоне и арматуре вычисляются как для упругого тела по приведенным сечениям от действия внешних сил и усилия предварительного обжатия Р. Неупругие деформации в сжатой зоне бетона учитываются снижением модуля упругости бетона, принимая коэффициенты приведения арматуры к бетону a равными 25, 20, 15 и 10 для бетона классов соответственно В15, B25, В30, B40 и выше.

В случае если не соблюдается условие при замене в нем значения R bt,ser на R bt , площадь приведенного сечения определяется без учета растянутой зоны бетона. Расчет на выносливость сечений, нормальных к продольной оси элемента, должен производиться из условий:. В зоне, проверяемой по сжатому бетону, при действии многократно повторяющейся нагрузки следует избегать возникновения растягивающих напряжений.

Сжатая арматура на выносливость не рассчитывается. Расчет на выносливость сечений, наклонных к продольной оси элемента, должен производиться из условия, что равнодействующая главных растягивающих напряжений, действующих на уровне центра тяжести приведенного сечения, по длине элемента, должна быть полностью воспринята поперечной арматурой при напряжениях в ней, равных сопротивлению R s , умноженному на коэффициенты условий работы g s 3 и g s 4 см. Для элементов, в которых поперечная арматура не предусматривается, должны быть выполнены требования п.

Для изгибаемых, растянутых и внецентренно сжатых железобетонных элементов усилия, воспринимаемые нормальными к продольной оси сечениями при образовании трещин, определяются исходя из следующих положений:. Указания данного пункта не распространяются на элементы, рассчитываемые на воздействие многократно повторяющейся нагрузки см.

При определении усилий, воспринимаемых сечениями элементов с предварительно напряженной арматурой без анкеров, на длине зоны передачи напряжения I p см. Расчет предварительно напряженных центрально-обжатых железобетонных элементов при центральном растяжении силой N должен производиться из условия. Расчет изгибаемых, внецентренно сжатых, а также внецентренно растянутых элементов по образованию трещин производится из условия.

М crc - момент, воспринимаемый сечением, нормальным к продольной оси элемента, при образовании трещин и определяемый по формуле. Схемы усилий и эпюры напряжений в поперечном сечении элемента при расчете его по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента, в зоне сечения, растянутой от действий внешних нагрузок, но сжатой от действия усилия предварительного обжатия. Схема усилий и эпюра напряжений в поперечном сечении элемента при расчете его по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента, в зоне сечения, растянутой от действия усилия предварительного обжатия.

Для стыковых сечений составных и блочных конструкций, выполняемых без применения клея в швах, при расчете их по образованию трещин началу раскрытия швов значение R bt , ser в формулах и принимается равным нулю. При расчете по образованию трещин элементов на участках с начальными трещинами в сжатой зоне см. Момент сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна с учетом неупругих деформаций растянутого бетона W pl определяется в предположении отсутствия продольной силы N и усилия предварительного обжатия P по формуле.

В конструкциях, армированных предварительно напряженными элементами например, брусками , при определении усилий, воспринимаемых сечениями при образовании трещин в предварительно напряженных элементах, площадь сечения растянутой зоны бетона, не подвергаемая предварительному напряжению, в расчете не учитывается. При проверке возможности исчерпания несущей способности одновременно с образованием трещин см. Расчет по образованию трещин при действии многократно повторяющейся нагрузки производится из условия.

Расчетное сопротивление бетона растяжению R bt , ser в формулу вводится с коэффициентом условий работы g b 1 , принимаемым по табл. Расчет по образованию трещин, наклонных к продольной оси элемента, должен производиться из условия. Значения главных растягивающих и главных сжимающих напряжении в бетоне s mt и s mc определяются по формуле. Напряжения s x , s y и t xy определяются как для упругого тела, за исключением касательных напряжений от действия крутящего момента, определяемых по формулам дли пластического состояния элемента.

Напряжения s x и s y подставляются в формулу со знаком «плюс», если они растягивающие, и со знаком «минус», если сжимающие. Напряжение s mc в формуле принимается по абсолютной величине. Проверка условия производится в центре тяжести приведенного сечения и в местах примыкания сжатых полок к стенке элемента таврового и двутаврового сечений.

При действии многократно повторяющейся нагрузки расчет по образованию трещин должен производиться согласно указаниям п. А 1, Б 2, В 1, Ширина раскрытия трещин, определенная по формуле , корректируется в следующих случаях:. При этом ширина продолжительного раскрытия трещин от действия постоянных и длительных нагрузок определяется путем умножения найденного значения a crc от действия всех нагрузок на отношение.

M r 1 , M r 2 - моменты M r соответственно от действия постоянных и длительных и от всех нагрузок см. Напряжения в растянутой арматуре или приращении напряжений s s должны определяться по формулам для элементов:. Для элементов, выполняемых без предварительного напряжения арматуры, значение усилия предварительного обжатия P допускается принимать равным нулю. В формуле знак «плюс» принимается при внецентренном растяжении, а знак «минус» - при внецентренном сжатии.

На участках элементов, имеющих начальные трещины в сжатой зоне см. Глубина начальных трещин h crc в сжатой зоне см. Значение x определяется по формуле , j m - по формуле для зоны с начальными трещинами. Ширина раскрытия трещин, наклонных к продольной оси элемента, при армировании хомутами, нормальными к продольной оси, должна определяться по формуле.

Расчетные сопротивления R bt , ser и R b , ser не должны превышать значений, соответствующих бетону класса В При определении ширины непродолжительного и продолжительного раскрытия наклонных трещин должны учитываться указания п. Железобетонные элементы должны рассчитываться по закрытию зажатию трещин: нормальных к продольной оси элемента; наклонных к продольной оси элемента. Для обеспечения надежного закрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента, при действии постоянных и длительных нагрузок должны соблюдаться следующие требования:.

Для участков элементов, имеющих начальные трещины в сжатой зоне см. Для обеспечения надежного закрытия трещин, наклонных к продольной оси элемента, оба главных напряжения в бетоне, определяемые согласно указаниям п. Указанное требование обеспечивается с помощью предварительно напряженной поперечной арматуры хомутов или отогнутых стержней.

Деформации прогибы, углы поворота элементов железобетонных конструкций следует вычислять по формулам строительной механики, определяя входящие в них значения кривизны согласно указаниям пп. Величина кривизны и деформаций железобетонных элементов отсчитывается от их начального состояния, при наличии предварительного напряжения - от состояния до обжатия. Начальная кривизна самонапряженных элементов определяется с учетом содержания и положения продольной арматуры относительно бетонного сечения и величины обжатия бетона.

На участках, где не образуются нормальные к продольной оси трещины, полная величина кривизны изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов должна определяться по формуле. Значение s b принимается численно равным сумме потерь предварительного напряжения от усадки и ползучести бетона по поз. Коэффициент j b 2 , учитывающий влияние длительной ползучести бетона на деформации элемента без трещин, для конструкций из бетона. При попеременном водонасыщении и высушивании бетона значение j b 2 при продолжительном действии нагрузки следует умножать на коэффициент 1,2.

При этом сумма принимается не менее. Для элементов без предварительного напряжения значения кривизны и допускается принимать равными нулю. При определении кривизны элементов с начальными трещинами в сжатой зоне см. В7,5 и ниже 0,7. N tot - равнодействующая продольной силы N и усилия предварительного обжатия Р при внецентренном растяжении сила N принимается со знаком «минус». Для элементов, выполняемых без предварительного напряжения арматуры, усилие Р допускается принимать равным нулю.

При определении кривизны элементов на участках с начальными трещинами в сжатой зоне см. Коэффициент v , характеризующий упругопластическое состояние бетона сжатой зоны, для конструкций из бетона. При попеременном водонасыщении и высушивании бетона сжатой зоны значения v при продолжительном действии нагрузки следует разделить на коэффициент 1,2. Коэффициент y принимается согласно указаниям п. Для второго слагаемого правой части формулы верхние знаки принимаются при сжимающем, а нижние - при растягивающем усилии N tot см.

Для внецентренно сжатых элементов значение z должно приниматься не более 0,97 e s , tot. Расчет сечений, имеющих полку в сжатой зоне, при производится как прямоугольных шириной b f. Расчетная ширина полки b f определяется согласно указаниям п.

Коэффициент y s для элементов из тяжелого, мелкозернистого, легкого бетонов и двуслойных предварительно напряженных конструкций из ячеистого и тяжелого бетонов определяется по формуле. Для изгибаемых элементов, выполняемых без предварительного напряжения арматуры, последний член в правой части формулы допускается принимать равным нулю.

Для однослойных конструкций из ячеистого бетона без предварительного напряжения значение y s вычисляется по формуле. Для конструкций, рассчитываемых на выносливость, значение коэффициента y s принимается во всех случаях равным 1,0. Полная кривизна для участка с трещинами в растянутой зоне должна определяться по формуле.

Кривизна , и определяется по формуле , при этом и вычисляются при значениях y s и v , отвечающих непродолжительному действию нагрузки, а - при y s и v , отвечающих продолжительному действию нагрузки. Если значения и оказываются отрицательными, то они принимаются равными нулю.

Прогиб f m , обусловленный деформацией изгиба, определяется по формуле. Для изгибаемых элементов постоянного сечения без предварительного напряжения арматуры, имеющих трещины, на каждом участке, в пределах которого изгибающий момент не меняет знака, кривизну допускается вычислять для наиболее напряженного сечения, принимая ее для остальных сечений такого участка изменяющейся пропорционально значениям изгибающего момента черт. Эпюры изгибающих моментов и кривизны для железобетонных элементов постоянного сечения.

В этом случае полный прогиб f tot равен сумме прогибов, обусловленных соответственно деформацией изгиба f m и деформацией сдвига f q. Прогиб f q , обусловленный деформацией сдвига, определяется по формуле. Для сплошных плит толщиной менее 25 см кроме опертых по контуру , армированных плоскими сетками, с трещинами в растянутой зоне значения прогибов, подсчитанные по формуле , умножаются на коэффициент принимаемый не более 1,5, где h 0 - в см.

При расчете элементов с однорядным армированием черт. М act - момент внешних сил, расположенных по одну сторону рассматриваемого сечения, относительно оси y ;. N act - внешняя продольная сила, приложенная на уровне оси y и принимаемая при растяжении со знаком «плюс»;. Ось у располагается в пределах рабочей высоты сечения исходя из удобства расчетной схемы.

Если ось у располагается выше центра тяжести площади сечения сжатой зоны, то величину z b следует принимать отрицательной. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси элемента, с однорядным армированием при расчете по деформациям.

Для второго слагаемого в формуле знак «минус» принимается, если усилие Р приложено ниже оси у, если усилие Р приложено выше оси y , то следует принимать знак «плюс». Для первого слагаемого в формуле знак «плюс» принимается при растягивающем, а знак «минус» - при сжимающем усилии N act.

При расчете элементов с многорядным расположением арматуры черт. В формуле значения z si , z sj , z b , принимаются положительными, если откладываются ниже оси y. В противном случае их следует принимать с отрицательным знаком. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси элемента, с многорядным армированием при расчете по деформациям.

Значения x 1 и y si для зависимостей - допускается определять согласно указаниям пп. При проектировании бетонных и железобетонных конструкций для обеспечения условий их изготовления, требуемой долговечности и совместной работы арматуры и бетона надлежит выполнять конструктивные требования, изложенные в настоящем разделе. Минимальные размеры сечения бетонных и железобетонных элементов, определяемые из расчета по действующим усилиям и соответствующим группам предельных состояний, должны назначаться с учетом экономических требований, необходимости унификации опалубочных форм и армирования, а также условий принятой технологии изготовления конструкций.

Кроме того, размеры сечения элементов железобетонных конструкций должны приниматься такими, чтобы соблюдались требования в части расположения арматуры в сечении толщины защитных слоев бетона, расстояния между стержнями и т. Минимальная толщина сборных плит должна определяться из условия обеспечения требуемой толщины защитного слоя бетона и условий расположения арматуры по толщине плиты см.

Защитный слой бетона для рабочей арматуры должен обеспечивать совместную работу арматуры с бетоном на всех стадиях работы конструкции, а также защиту арматуры от внешних атмосферных, температурных и тому подобных воздействий.

Для продольной рабочей арматуры ненапрягаемой и напрягаемой, натягиваемой на упоры толщина защитного слоя, мм, должна быть, как правило, не менее диаметра стержня или каната и не менее:. В однослойных конструкциях из легкого и поризованного бетонов класса В7,5 и ниже толщина защитного слоя должна составлять не менее 20 мм, а для наружных стеновых панелей без фактурного слоя - не менее 25 мм.

В однослойных конструкциях из ячеистого бетона толщина защитного слоя во всех случаях принимается не менее 25 мм. Толщина защитного слоя бетона для поперечной, распределительной и конструктивной арматуры должна приниматься не менее диаметра указанной арматуры и не менее, мм:. В элементах из легкого и поризованного бетонов класса В7,5 и ниже, из ячеистого бетона независимо от высоты сечения толщина защитного слоя бетона для поперечной арматуры принимается не менее 15 мм.

Толщина защитного слоя бетона у концов предварительно напряженных элементов на длине зоны передачи напряжении см. Кроме того, толщина защитного слоя бетона на указанном участке длины элемента должна быть не менее 40 мм - для стержневой арматуры всех классов и не менее 20 мм - для арматурных канатов. Допускается защитный слой бетона сечения у опоры для напрягаемой арматуры с анкерами и без них принимать таким же, как для сечения в пролете, в следующих случаях:.

В элементах с напрягаемой продольной арматурой, натягиваемой на бетон и располагаемой в каналах, расстояние от поверхности элемента до поверхности канала должно приниматься не менее 40 мм и не менее ширины канала; указанное расстояние до боковых граней элемента должно быть, кроме того, не менее половины высоты канала. При расположении напрягаемой арматуры в пазах или снаружи сечения элемента толщина защитного слоя батона, образуемого последующим торкретированием или иным способом, должна приниматься не менее 20 мм.

Для возможности свободной укладки в форму цельных арматурных стержней, сеток или каркасов, идущих по всей длине или ширине изделия, концы этих стержней должны отстоять от грани элемента при соответствующем размере изделия до 9 м - на 10 мм, до 12 м - на 15 мм, свыше 12 м - на 20 мм. В полых элементах кольцевого или коробчатого сечения расстояние от стержней продольной арматуры до внутренней поверхности бетона должно удовлетворять требованиям пп.

Расстояния в свету между стержнями арматуры или оболочками каналов по высоте и ширине сечения должны обеспечивать совместную работу арматуры с бетоном и назначаться с учетом удобства укладки и уплотнения бетонной смеси; для предварительно напряженных конструкций должны также учитываться степень местного обжатия бетона и габариты натяжного оборудования домкратов, зажимов и т.

В элементах, изготовляемых с помощью виброштампующих машин или штыковых вибраторов, должно быть обеспечено свободное прохождение между арматурными стержнями элементов этих машин или наконечников вибраторов, уплотняющих бетонную смесь.

Расстояния а свету между отдельными стержнями продольной ненапрягаемой арматуры либо напрягаемой арматуры, натягиваемой на упоры, а также между продольными стержнями соседних плоских сварных каркасов должны приниматься не менее наибольшего диаметра стержней, а также:. При стесненных условиях допускается распопа-гать стержни арматуры попарно без зазора между ними.

В элементах с напрягаемой арматурой, натягиваемой на бетон за исключением непрерывно армированных конструкций , расстояние в свету между каналами для арматуры должно быть, как правило, не менее диаметра канала и, во всяком случае, не менее 50 мм. Расстояние в свету между стержнями периодического профиля принимается по номинальному диаметру без учета выступов и ребер.

Стержни периодического профиля, а также гладкие стержни, применяемые в сварных каркасах и сетках, выполняются без крюков. Растянутые гладкие стержни вязаных каркасов и сеток должны заканчиваться крюками, лапками или петлями. Продольные стержни растянутой и сжатой арматуры должны быть заведены за нормальное к продольной оси элемента сечение, в котором они учитываются с полным расчетным сопротивлением, на длину не менее l an , определяемую по формуле.

При этом гладкие арматурные стержни должны оканчиваться крюками или иметь приваренную поперечную арматуру по длине заделки. К величине R b допускается вводить коэффициенты условий работы бетона, кроме g b 2.

Для элементов из мелкозернистого бетона группы Б значения l an , определяемые по формуле , должны быть увеличены на 10 d для растянутого бетона и на 5 d - для сжатого. В случае, когда анкеруемые стержни поставлены с запасом по площади сечения против требуемой расчетом по прочности с полным расчетным сопротивлением, вычисленную по формуле длину анкеровки l an допускается уменьшать, умножая на отношение необходимой по расчету и фактической площадей сечения арматуры.

Если по расчету вдоль анкеруемых стержней образуются трещины от растяжения бетона, то стержни должны быть заделаны в сжатую зону бетона на длину l an , определяемую по формуле При невозможности выполнения указанных требований должны быть приняты меры по анкеровке продольных стержней для обеспечения их работы с полным расчетным сопротивлением в рассматриваемом сечении постановка косвенной арматуры, приварка к концам стержней анкерующих пластин или закладных деталей, отгиб анкерующих стержней.

При этом величина l an должна быть не менее 10 d. Для закладных деталей должны учитываться следующие особенности. Длину растянутых анкерных стержней закладных деталей, заделанных в растянутом или в сжатом бетоне, при или , следует определять по формуле , пользуясь значениями w an , D l an , l an по поз.

В остальных случаях указанные значения следует принимать по поз. При действии на анкерные стержни закладной детали растягивающих и сдвигающих усилий правая часть формулы умножается на коэффициент d , определяемый по формуле. При этом длина анкерных стержней должна быть не меньше минимальных значений l an согласно требованиям настоящего пункта.

Анкера из гладкой арматуры класса А- I следует применять только при наличии усилений на их концах в виде пластинок, высаженных головок и поперечных коротышей. Длина этих анкеров определяется расчетом на выкалывание и смятие бетона. Допускается применение анкеров из указанной стали с крюками на концах для конструктивных деталей. Для обеспечения анкеровки всех продольных стержней арматуры, заводимых за грань опоры, на крайних свободных опорах изгибаемых элементов должны выполняться следующие требования:.

Длина зоны анкеровки l an на крайней свободной опоре, на которой снижаются расчетные сопротивления арматуры см. Здесь m v - объемный коэффициент армирования, определяемый:. Напряжение сжатия бетона на опоре s b определяется делением опорной реакции на площадь опирания элемента и принимается не более 0,5 R b. Косвенное армирование распределяется по длине зоны анкеровки от торца элемента до ближайшей к опоре нормальной трещине.

В этом случае, а также при приварке концов стержней к надежно заанкеренным стальным закладным деталям снижение расчетного сопротивления продольной арматуры на опорном участке не производится. Площадь сечения продольной арматуры в железобетонных элементах должна приниматься не менее указанной в табл. Арматура S в изгибаемых, а также во внецентренно растянутых элементах при расположении продольном силы за пределами рабочей высоты сечения.

Минимальная площадь сечения арматуры, приведенная в настоящей таблице, относится к площади сечения бетона, равной произведению ширины прямоугольного сечения либо ширины ребра таврового двутаврового сечения на рабочую высоту сечения h 0. В элементах с продольной арматурой, расположенной равномерно по контуру сечения, а также в центрально-растянутых элементах указанная величина минимального армирования относится к полной площади сечения бетона. В элементах с продольной арматурой, расположенной равномерно по контуру сечения, а также в центрально-растянутых элементах минимальная площадь сечения всей продольной арматуры должна приниматься вдвое больше величин, указанных в табл.

Требования табл. Если расчетом установлено, что несущая способность элемента исчерпывается одновременно с образованием трещин в бетоне растянутой зоны, то должны учитываться требования п. Требования настоящего пункта не учитываются при назначении площади сечения арматуры, устанавливаемой по контуру плит или панелей из расчета на изгиб в плоскости плиты панели.

Диаметр, мм, продольных стержней сжатых элементов не должен превышать для бетона:. В изгибаемых элементах из легкого бетона с арматурой класса А- IV и ниже диаметр, мм, продольных стержней не должен превышать для бетона классов:. Для арматуры более высоких классов предельные диаметры стержней должны быть согласованы в установленном порядке.

В изгибаемых элементах из ячеистого бетона классе В10 и ниже диаметр продольной арматуры должен быть ни более 16 мм. Диаметр продольных стержней внецентренно сжатых элементов монолитных конструкций должен быть не менее 12 мм. В линейных внецентренно сжатых элементах расстояния между осями стержней продольной арматуры должны приниматься в направлении, перпендикулярном плоскости изгиба, не более мм, а в направлении плоскости изгиба - не более мм.

При этом армирование по граням, перпендикулярным плоскости изгиба, производится сварными каркасами и сетками с защитным слоем бетона толщиной не менее 50 мм и не менее двух диаметров продольной арматуры. В балках шириной свыше мм число продольных рабочих стержней, заводимых за грань опоры, должно быть не менее двух. В ребрах сборных панелей, настилов, часторебристых перекрытий и т.

Concrete and reinforced concrete structures.

Куплю оптом бетон из китая 429
Снип армирование бетона Купить бетон в сургуте с доставкой
Смесители для цементного раствора Бетон север солнечногорск
Бетон тюмень купить Керамзитобетон где используют
Снип армирование бетона Заказать заливку бетона
Бетон в мегионе купить Не допускается применять дуговую сварку прихватками в крестообразных соединениях стержней рабочей арматуры класса Калькулятор твердения бетона III марки 35ГС. Указанные защитные средства применяют на подготовленной арматуре, транспортируемой и подаваемой на строительную площадку, а также на выпусках арматуры. Отклонения от проектного положения арматурных изделий при их установке не должны превышать допустимых значений, установленных СП При подборе состава бетонной смеси следует применять материалы с учетом их экологической чистоты ограничение по содержанию радионуклидов, радона, токсичности и т. Измененная редакция, Изм.

То, добавление гипса в цементный раствор для штукатурки сайтик

В этой статье мы расскажем о разных видах армирования конструкций и откроем некоторые секреты профессии арматурщика. Также будут приведены упрощённые расчёты, описания документации, схемы армирования. В статье вы найдёте практические советы и рекомендации по ведению арматурных работ.

Армирование — неотъемлемая часть конструкции, материал которой предусматривает переход из жидкого состояния в твёрдое. Этот процесс называют схватыванием или твердением. По способам армирования различают:. При этом его производство — относительно недорогое.

Арматурный стержень воспринимает значительные нагрузки на растяжение, но неустойчив к сжатию и изгибу. К тому же стоимость производства высока, учитывая, что в неё входят расходы на добычу металла. Поскольку любая несущая конструкция подвергается комбинированным нагрузкам, необходим материал, удовлетворяющий нескольким требованиям. Комбинация арматурных стержней и бетона даёт комбинацию их свойств. В результате получается железобетон, устойчивый к сжатию, изгибу и излому. Большинство заводских изделий производится с использованием предварительно напряжённой арматуры.

Перед укладкой бетона в форму стержни предварительно растягивают напрягают специальным устройством. После отвердения напряжение в стержнях остаётся — арматура как бы «поджимает» весь элемент вдоль них, что значительно улучшает механические свойства детали. В высотных зданиях арматурный каркас служит основой всей конструкции. Стержни переходят из одного элемента в другой, что делает их взаимосвязанными между собой и придаёт требуемую жёсткость каркасу здания.

Этот эффект даёт возможность возводить небоскрёбы на относительно малой площади. При строительстве ответственных зданий и сооружений расчёт сечения и количества стержней — один из основных. Нормы армирования регламентируются документами — СНиП 2. Пособие по проектированию».

В этих документах подробно описаны расчёты, допуски и требования к конструкциям, в которых применено армирование. Условия эксплуатации и требования к самим стержням нормируются документом ГОСТ —94 «Сталь для железобетонных конструкций». Глубокие расчёты необходимы при строительстве крупных и сложных объектов — высотных зданий, мостов, башен, плотин. Для расчёта армирования конструкций в частном строительстве достаточно придерживаться основных правил, которые актуальны для всех случаев применения арматуры.

Ещё одним полезным документом является сортамент. В нём приведены все возможные характеристики арматурных изделий — вес погонного метра и зависимость его от диаметра, площадь сечения стержня и марки стали и многие другие. Эти данные необходимы при более сложных расчётах — монолитных перекрытий, резервуаров или зданий, имеющих более 3-х этажей. Как правило, в частном порядке используют самые распространённые марки и диаметры стержней. Условно этот набор можно назвать «оптимальным разрядом».

В него входят стержни диаметром от 6 до 18 мм. Классы арматуры оптимального разряда по ГОСТ Другие марки встречаются редко — в основном на объектах с высокими требованиями, эти изделия изготавливают на заказ из более качественной стали. Армирование бетона бывает только двух видов по конструкции — плоская сетка может быть изогнута или пространственный каркас.

Сетку применяют для лежачих плит и стяжек, пространственный каркас — для объёмных элементов — балок, перемычек, армопояса, колонн, стен и др. При этом две сетки, устроенные на стабильном расстоянии друг от друга, уже представляют собой каркас например, стеновой.

Когда определена форма изделия элемента и его размер, дело остаётся за малым — определить диаметр и шаг ячейки каркаса. В строительстве с невысокими требованиями оптимально применить эффективную систему адаптированного расчёта. Принцип применения арматуры разного диаметра прост — чем больше нагрузки несёт элемент, тем толще необходимы стержни. В адаптированном расчёте можно применить общий принцип — достаточный шаг ячейки будет равен диаметру стержня, умноженному на В ответственных местах — примыкания и соединения элементов — следует добавлять усиления, т.

Как правило, из железобетона устраивают два вида элементов — балки и плиты. Схема армирования балки: 1 — армирование лежачих, фундаментных балок и армопояса; 2 — армирование висячих балок, фундамента; 3 — защитный слой 40 мм; 4 — вспомогательные рабочие стержни; 5 — основные рабочие стержни; 6 — хомут.

Если балка предполагается висячая, все стержни в ней должны быть одинакового сечения не менее 16 мм. Для лежачей балки вспомогательные стержни могут быть меньшего диаметра. Схема армирования плиты: 1 — лежачая плита; 2 — висячая плита; 3 — «лягушка»; 4 — распределительная арматура; 5 — рабочая арматура.

Каркас висячей плиты представляет собой две зеркально расположенные сетки. Равное расстояние между ними удерживается с помощью ограничителей. Для того чтобы изготовить элементы типа «хомут» или «лягушка» потребуется специальное приспособление — гибочный станок.

Если предполагается ощутимый объём бетонирования, начать следует именно с изготовления этого станка из подручного материала. Он представляет собой верстак на стальной раме, надёжно установленный в горизонтальном положении. Чтобы собрать станок для арматуры на месте, вам понадобится подручный материал — обрезки металла, среди которых должны быть два уголка 40х40 или 45х Станок может иметь произвольную конструкцию.

Основная идея — сила прикладывается в трёх точках через рычаги. В продаже часто можно встретить заводские ручные приспособления для загиба арматуры, но они редко выдерживают интенсивные нагрузки и предназначены для домашнего использования. Для больших объёмов можно приобрести электрический гибочный станок или В. При помощи электрического станка можно выгибать довольно сложные элементы, которые используют в том числе и в художественной ковке.

Цена нового электрического гибочного станка до 40 мм начинается от 70 руб. Самая распространённая ошибка при выполнении арматурных работ — применение электросварки для соединения элементов каркаса. Причины, по которым этого делать нельзя:.

Скрепление пересекающихся стержней между собой — кропотливая и трудоёмкая работа. Но её нельзя избежать при армировании конструкций. Для этого используют мягкую вязальную проволоку толщиной от 0,5 до 2,5 мм. Приспособление для работы — крючок арматурщика — каждый специалист подбирает себе сам. Для этого необходимо выгнуть его в удобной форме и заточить с одного конца.

На обратном конце стержня крючка можно надеть пластиковую трубку. Также крюк можно установить в аккумуляторный шуруповёрт, что значительно облегчит работу. При создании каркасов для разных элементов применяют разный шаг вязки. Чем более ответственный участок — тем плотнее будут расположены узлы. Арматурные работы часто сопряжены с установкой опалубки, которую часто смазывают маслом для облегчения демонтажа.

Внимательно следите за тем, чтобы масло не попадало на стержни — это приведёт к отсутствию сцепления между бетоном и арматурой. Использование сильно окисленной арматуры категорически нежелательно. Требования к минимальному расстоянию между стержнями арматуры приведены в разделе Основные положения. Актуализированная редакция СНиП Для чего необходим обеспечить минимальное расстояние между стержнями в железобетонной конструкции:.

Согласно п. При горизонтальном или наклонном положении стержней в один или два ряда при бетонировании:. При горизонтальном или наклонном положении стержней более чем в два ряда при бетонировании:. При стесненных условиях допускается располагать стержни группами — пучками без зазора между ними. При этом расстояния в свету между пучками должны быть также не менее приведенного диаметра стержня , эквивалентного по площади сечения пучка арматуры, принимаемого равным по формуле:.

Требования к максимальному расстоянию между стержнями арматуры приведены в разделе В соответствии с п. Поперечную арматуру устанавливают у всех поверхностей железобетонных элементов, вблизи которых ставится продольная арматура. Ее устанавливают с целью восприятие усилий, а также ограничения развития трещин, удержания продольных стержней в проектном положении и закрепления их от бокового выпучивания в любом направлении. В этих случаях правильно разобраться с величиной расхода арматуры помогут дополнительные вычисления.

Определить процент армирования несложно. Массу каркаса следует поделить на массу монолитной заливки и увеличить результат в раз. Такой подход отлично работает с:. Строй Подсказка Армирование Коэффициент армирования. Нормы и требования Минимальная величина Формула расчета.

Строительные нормы и правила гласят, что расчет по предельным состояниям должен застраховать от: любых разрушений конструкций при нормальной эксплуатации; дестабилизации конструкционных форм; чрезмерного нарастания усталости металла в сравнении с обычной инженерной практикой. Расположение элемента и его использование Минимальный процент от сечения для бетонов до В15 включительно Минимальный процент от сечения для бетонов от В20 до В22,5 включительно арматура перекрывающих плит, поддерживающая их прочность при плоскостном изгибе; усилители несущих перемычек, расположенных выше проемов окон и дверей 0,05 0,05 вертикальная стенная арматура, поддерживающая крепость стены при внецентровом сжатии, в зависимости от соотношения общей длины конструкции и толщины монолита 0,,2 0,, Такой подход отлично работает с: балками; колоннами; основой фундамента; капитальными стенами зданий.

Оцени статью. Поделись с друзьями. Дизайн квартиры. Планировка участка. Комментариев нет. Все об армировании углов. Все, что нужно знать об армировании бетона. Как армировать отмостку? Все об армировании стен. Армопояс под мауэрлат. Все об армировании.

Армирование пола: назначение и технология выполнения. Какие бывают армированные манжеты и как выбрать?

СВОЙСТВА ЦЕМЕНТНОГО РАСТВОРА РАСТЕКАЕМОСТЬ

Прочность бетона в различных его зонах следует оценивать по напряжениям в нем как в компоненте двухкомпонентной среды за вычетом приведенных напряжений в арматуре между трещинами, определяемых с учетом напряжений в трещинах, сцепления и частичного нарушения совместности осевых деформаций арматуры с бетоном.

Несущую способность железобетонных конструкций, способных претерпевать достаточные пластические деформации, допускается определять методом предельного равновесия. При расчете конструкций по прочности, деформациям, образованию и раскрытию трещин методом конечных элементов должны быть проверены условия прочности и трещиностойкости для всех конечных элементов, составляющих конструкцию, а также условия возникновения чрезмерных перемещений конструкции.

При оценке предельного состояния по прочности допускается полагать отдельные конечные элементы разрушенными, если это не влечет за собой прогрессирующего разрушения конструкции и по истечении действия рассматриваемой нагрузки эксплуатационная пригодность конструкции сохранится или может быть восстановлена. Для бетонных и железобетонных конструкций, проектируемых в соответствии с требованиями настоящих норм, следует предусматривать конструкционные бетоны, соответствующие ГОСТ При проектировании бетонных и железобетонных конструкций в зависимости от их назначения и условий работы следует устанавливать показатели качества бетона, основными из которых являются:.

Классы бетона по прочности на сжатие и осевое растяжение отвечают значению гарантированной прочности бетона, МПа, с обеспеченностью 0, Для бетонных и железобетонных конструкций следует предусматривать бетоны следующих классов и марок:. Допускается применение бетона промежуточных классов по прочности на сжатие B22,5 и В27,5 при условии, что это приведет к экономии цементе по сравнению с применением бетона соответственно классов В25 и В30 и не снизит другие технико-экономические показатели конструкции;.

Группа мелкозернистого бетона А, Б, В должна указываться в рабочих чертежах конструкций. Возраст бетона, отвечающий его классу по прочности на сжатие и осевое растяжение, назначается при проектировании исходя из возможных реальных сроков загружения конструкции проектными нагрузками, способа возведения, условий твердения бетона.

При отсутствии этих данных класс бетона устанавливается в возрасте 28 сут. Значение отпускной прочности бетона в элементах сборных конструкций следует назначать в соответствии с ГОСТ Для предварительно напряженных элементов из тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов класс бетона, в котором расположена напряженная арматура, следует принимать в зависимости от вида и класса напрягаемой арматуры, ее диаметра и наличия анкерных устройств не ниже указанного в табл.

Для конструкций, рассчитываемых на воздействие многократно повторяющейся нагрузки, минимальные значения класса бетона, приведенные в табл. При проектировании отдельных видов конструкций допускается обоснованное в установленном порядке снижение минимального класса бетона на одну ступень, равную 5 МПа, против приведенной в табл. При расчете железобетонных конструкций в стадии предварительного обжатия расчетные характеристики бетона принимаются как для класса бетона, численно равного передаточной прочности бетона по линейной интерполяции.

Мелкозернистый бетон без специального экспериментального обоснования не допускается применять для железобетонных конструкций, подвергающихся воздействию многократно повторяющейся нагрузки, а также для предварительно напряженных конструкций пролетом свыше 12 м при армировании проволочной арматурой классов В- II , Вр- II , К-7 и К Класс мелкозернистого бетона по прочности на сжатие, применяемого для защиты от коррозии и обеспечения сцепления с бетоном напрягаемой арматуры, расположенной в пазах и на поверхности конструкции, должен быть не ниже В12,5, а для инъекции каналов - не ниже В Для замоноличивания стыков элементов сборных железобетонных конструкций класс бетона следует устанавливать в зависимости от условий работы соединяемых элементов, но принимать не ниже В7,5.

Марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости бетонных и железобетонных конструкций в зависимости от режима их эксплуатации и значений расчетных зимних температур наружного воздуха в районе строительства должны приниматься:. Для замоноличивания стыков элементов сборных конструкций, которые в процессе эксплуатации или монтажа могут подвергаться воздействию отрицательных температур наружного воздухе, следует применять бетоны проектных марок по морозостойкости и водонепроницаемости не ниже принятых для стыкуемых элементов.

Нормативными сопротивлениями бетона являются сопротивление осевому сжатию призм призменная прочность R bn и сопротивление осевому растяжению R btn. Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой R b , R bt и второй R b , ser , R bt , ser групп определяются делением нормативных сопротивлений на соответствующие коэффициенты надежности по бетону при сжатии g bc или растяжении g bt , принимаемые для основных видов бетона по табл.

Нормативные сопротивления бетона R bn с округлением в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие приведены в табл. Нормативное сопротивление бетона растяжению R btn в случаях, когда прочность бетона на растяжение не контролируется, принимается в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие согласно табл. Нормативное сопротивление бетона осевому растяжению R btn в случаях, когда прочность бетона на растяжение контролируется на производстве, принимается равным его гарантированной прочности классу на осевое растяжение.

Расчетные сопротивления бетона R b , R bt , R b , ser , R bt , ser с округлением в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие и осевое растяжение приведены: для предельных состояний первой группы - соответственно в табл. Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы R b и R bt снижаются или повышаются путем умножения на коэффициенты условий работы бетона g bi , учитывающие особенности свойств бетона, длительность действия, многократную повторяемость нагрузки, условия и стадию работы конструкции, способ ее изготовления, размеры сечения и т.

Значения коэффициентов условий работы g bi приведены в табл. Для отдельных видов легких бетонов допускается принимать иные значения расчетных сопротивлений, согласованные в установленном порядке. При использовании в расчетах промежуточных классов бетона по прочности на сжатие согласно п. Значения начального модуля упругости бетона E b , при сжатии и растяжении принимаются по табл. Марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости для конструкций сооружений водоснабжения и канализации, а также для свай и свай-оболочек следует назначать согласно требованиям соответствующих нормативных документов.

Минимальная марка бетона по морозостойкости наружных стен отапливаемых зданий из бетонов. Ниже минус 20 до минус 40 включ. Ниже минус 5 до минус 20 включ. Минус 5 и выше. Ниже минус 5. При наличии паро- и гидроизоляции конструкций из тяжелых, мелкозернистых и легких бетонов их марки по морозостойкости, указанные в настоящей таблице, снижаются на одну ступень. Для бетонов, подвергающихся попеременному замораживанию и оттаиванию, значения Е b , указанные в табл.

При наличии данных о сорте цемента, составе бетона, условиях изготовления например, центрифугированный бетон и т. При наличии данных о минералогическом составе заполнителей, расходе цемента, степени водонасыщения бетона, морозостойкости и т. Коэффициенты надежности по бетону при сжатии и растяжении g bc и g bt для расчета конструкций по предельным состояниям. Начальный коэффициент поперечной деформации бетона v коэффициент Пуассона принимается равным 0,2 для всех видов бетона, а модуль сдвига бетона G - равным 0,4 соответствующих значений E b , указанных в табл.

Нормативные сопротивления бетона R bn , R btn и расчетные сопротивления бетона для предельных состояний второй группы R b , ser и R bt , ser при классе бетона по прочности на сжатие. Для керамзитоперлитобетона на вспученном перлитовом песке значения R btn и R bt , ser принимают как для легкого бетона на пористом песке с умножением на коэффициент 0, Для поризованного бетона значения R bn и R b , ser принимают такими же, как для легкого бетона, а значения R btn и R bt , ser умножают на коэффициент 0,7.

Для напрягающего бетона значения R bn и R b , ser принимают такими же, как для тяжелого бетона, а значения R btn и R bt , ser умножают на коэффициент 1,2. Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы R b и R bt при классе бетона по прочности на сжатие. Для керамзитоперлитобетона на вспученном перлитовом песке значения R bt принимают как для легких бетонов на пористом песке с умножением на коэффициент 0, Для поризованного бетона значения R b принимают такими же, как для легкого бетона, а значение R bt умножают на коэффициент 0,7.

Для напрягающего бетона значение R b принимают таким же, как для тяжелого бетона, а значения R bt умножают на коэффициент 1,2. Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы R bt при классе бетона по прочности на осевое растяжение. Бетонирование в вертикальном положении высота слоя бетонирования свыше 1,5 м для бетона:. Влияние двухосного сложного напряженного состояния «сжатие - растяжение» на прочность бетона. Бетонирование монолитных бетонных столбов и железобетонных колонн с наибольшим размером сечения менее 30 см.

Бетонные конструкции из высокопрочного бетона при учете коэффициента g b 9. Коэффициенты условий работы бетона по поз. Для конструкций, находящихся под действием многократно повторяющейся нагрузки, коэффициент g b 2 учитывается при расчете по прочности, а g b 1 - при расчете на выносливость и по образованию трещин. При расчете конструкций в стадии предварительного обжатия коэффициент g b 2 не учитывается.

Коэффициенты условий работы бетона вводятся независимо друг от друга, но при этом их произведение должно быть не менее 0, Коэффициент условий работы бетона g b 1 при многократно повторяющейся нагрузке и коэффициенте асимметрии цикла r b , равном. В табл. Коэффициент условий работы бетона g b 6 при попеременном замораживании и оттаивании для бетона.

Расчетная зимняя температура наружного воздуха принимается согласно указаниям п. При превышении марки бетона по морозостойкости по сравнению с требуемой согласно табл. Для армирования железобетонных конструкций должна применяться арматура, отвечающая требованиям соответствующих государственных стандартов или утвержденных в установленном порядке технических условий и принадлежащая к одному из следующих видов :. Для закладных деталей и соединительных накладок принимается, как правило, прокат из углеродистой стали соответствующих марок согласно обязательному приложению 2.

В железобетонных конструкциях допускается применение упрочненной вытяжкой на предприятиях строительной индустрии стержневой арматуры класса А- III в с контролем удлинений и напряжений или с контролем только удлинений. Для легкого, ячеистого и поризованного бетонов при промежуточных значениях плотности бетона начальные модули упругости принимают по линейной интерполяции.

Для ячеистого бетона неавтоклавного твердения значения Е b принимают как для бетона автоклавного твердения с умножением на коэффициент 0,8. Применение арматуры новых видов, осваиваемых промышленностью, должно быть согласовано в установленном порядке. В настоящих нормах обозначения классов арматуры приняты согласно действующим государственным стандартам на арматурную сталь и будут уточнены при пересмотре СТ СЭВ В обозначении классов термически и термомеханически упрочненной стержневой арматуры с повышенной стойкостью к коррозионному растрескиванию под напряжением добавляется буква К например, Ат- IVК ; свариваемой - буква С например, Ат- IVС ; свариваемой и повышенной стойкости к коррозионному растрескиванию под натяжением - буквы СК например, Ат- VСК.

В обозначении горячекатаной стержневой арматуры буква «в» употребляется для арматуры, упрочненной вытяжкой, А- IIIв, а буква «с» - для арматуры специального назначения Ас- II. В настоящих нормах для краткости используются следующие термины: «стержень» - для обозначения арматуры любого диаметра, вида и профиля независимо от того, поставляется она в прутках или мотках бунтах ; «диаметр» d , если не оговорено особо, означает номинальный диаметр стержня. Выбор арматурной стали следует производить в зависимости от типа конструкции, наличия предварительного напряжения, а также от условий возведения и эксплуатации здания или сооружения в соответствии с указаниями пп.

В качестве ненапрягаемой арматуры железобетонных конструкций следует применять:. В качестве ненапрягаемой арматуры железобетонных конструкций допускается применять арматуру класса А- III в для продольной растянутой арматуры в вязаных каркасах и сетках. В качестве напрягаемой арматуры предварительно напряженных конструкций следует применять:.

В конструкциях до 12 м включ. В качестве напрягаемой арматуры предварительно напряженных железобетонных элементов, находящихся под воздействием газов, жидкостей и сыпучих тел, следует применять:. В настоящих нормах в дальнейшем в случаях, когда нет необходимости указывать конкретный вид стержневой арматуры горячекатаной, термомеханически упрочненной , при ее обозначении используется обозначение соответствующего класса горячекатаной арматурной стали например, под классом А- V подразумевается арматура классов A - V , Ат- V , Ат- V К и Ат- V СК.

Указанные контролируемые характеристики арматуры принимаются в соответствии с государственными стандартами или техническими условиями на арматурную сталь и гарантируются с вероятностью не менее 0, Нормативные сопротивления R sn для основных видов стержневой и проволочной арматуры приведены соответственно в табл. Расчетные сопротивления арматуры растяжению R s для предельных состояний первой и второй групп определяются по формуле.

Расчетные сопротивления арматуры растяжению с округлением для основных видов стержневой и проволочной арматуры при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы приведены соответственно в табл. Коэффициент надежности по арматуре g s при расчете конструкций по предельным состояниям. Расчетные сопротивления арматуры сжатию R sc , используемые при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы, при наличии сцепления арматуры с бетоном следует принимать по табл. В тех случаях, когда по каким-либо соображениям ненапрягаемая арматура классов выше А- III используется в качестве расчетной поперечной арматуры хомутов и отогнутых стержней , ее расчетные сопротивления R sw принимаются как для арматуры класса А- III.

Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы снижаются или повышаются путем умножения на соответствующие коэффициенты условий работы g si , учитывающие либо опасность усталостного разрушения, неравномерное распределение напряжений в сечении, условия анкеровки, низкую прочность окружающего бетона и т.

Расчетные сопротивления поперечной арматуры хомутов и отогнутых стержней R sw снижаются по сравнению с R s путем умножения на коэффициенты условий работы g s 1 и g s 2 :. При расчете конструкций из бетона этих видов на нагрузки, указанные в поз.

Расчетные сопротивления растяжению поперечной арматуры хомутов и отогнутых стержней R sw с учетом указанных коэффициентов условий работы g s 1 и g s 2 приведены в табл. Кроме того, расчетные сопротивления R s , R sc , R sw в соответствующих случаях следует умножать на коэффициенты условий работы арматуры согласно табл. Длину зоны передачи напряжений l p для напрягаемой арматуры без анкеров следует определять по формуле. К значению R bp при необходимости вводятся коэффициенты условий работы бетона, кроме g s 2.

Здесь s sp принимается с учётом первых потерь по поз. В элементах из мелкозернистого бетона группы Б и из легкого бетона при пористом мелком заполнителе кроме классов В7,5-В12,5 значения w p и l p увеличиваются в 1,2 раза против приведенных в табл. Зона передачи напряжений для арматуры без анкеров и зона анкеровки ненапрягаемой арматуры.

Коэффициенты g s 3 и g s 4 по поз. Коэффициент g s 5 по поз. В формулах поз. Коэффициент условий работы арматуры g s 3 при многократном повторении нагрузки с коэффициентом асимметрии цикла r s , равным. Обозначения, принятые в табл. При расчете изгибаемых элементов из тяжелого бетона с ненапрягаемой арматурой для продольной арматуры принимается:. Коэффициент условий работы арматуры g s 4 при многократном повторении нагрузки и коэффициенте асимметрии цикла r s , равном.

Группы сварных соединений, приведенные в настоящей таблице, включают следующие типы сварных соединений по ГОСТ , допускаемые для конструкций, рассчитываемых на выносливость:. В таблице даны значения g s 4 для арматуры диаметром до 20 мм. Коэффициенты условий работы g s 9 при арматуре. Коэффициенты для определения длины зоны передачи напряжений l p напрягаемой арматуры, применяемой без анкеров. Для элементов из легкого бетона классов В7,5-В12,5 значения w p и l p увеличиваются в 1,4 раза против приведенных в настоящей таблице.

При мгновенной передаче усилия обжатия на бетон для стержневой арматуры периодического профиля значения w p и l p увеличиваются в 1,25 раза. При диаметре стержней свыше 18 мм мгновенная передача усилий не допускается. Для стержневой арматуры периодического профиля всех классов значение l p принимается не менее 15 d.

Начало зоны передачи напряжений при мгновенной передаче усилия обжатия на бетон для проволочной арматуры за исключением высокопрочной проволоки класса Вр- II с внутренними анкерами по длине заделки принимается на расстоянии 0,25 l p от торца элемента. Значения модуля упругости арматуры Е s принимаются по табл.

Расчет по прочности бетонных элементов должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси. В зависимости от условий работы элементов они рассчитываются без учета, а также с учетом сопротивления бетона растянутой зоны. Без учета сопротивления бетона растянутой зоны производится расчет внецентренно сжатых элементов, указанных в п.

Сопротивление бетона сжатию условно представляется напряжениями, равными R b , равномерно распределенными по части сжатой зоны сечения - условной сжатой зоне черт. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого бетонного элемента, рассчитываемого по прочности без учета сопротивления бетона растянутой зоны.

С учетом сопротивления бетона растянутой зоны производится расчет элементов, указанных в п. При этом принимается, что достижение предельного состояния характеризуется разрушением бетона растянутой зоны появлением трещин.

Предельные усилия определяются исходя из следующих предпосылок черт. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого внецентренно сжатого бетонного элемента, рассчитываемого по прочности с учетом сопротивления бетона растянутой зоны. В случаях, когда вероятно образование наклонных трещин например, элементы двутаврового и таврового сечений при наличии поперечных сил , должен производиться расчет бетонных элементов из условий и с заменой расчетных сопротивлений бетона для предельных состояний второй группы R b , ser и R bt , ser соответствующими значениями расчетных сопротивлений бетона для предельных состояний первой группы R b и R bt.

Кроме того, должен производиться расчет элементов на местное действие нагрузки смятие согласно указаниям п. При расчете внецентренно сжатых бетонных элементов должен приниматься во внимание случайный эксцентриситет продольного усилия е а , определяемый согласно указаниям п. В случае расчета из плоскости эксцентриситета продольного усилия значение е 0 принимается равным значению случайного эксцентриситета.

Применение бетонных внецентренно сжатых элементов за исключением случаев, предусмотренных п. Во внецентренно сжатых бетонных элементах в случаях, указанных в п. Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов см.

Внецентренно сжатые бетонные элементы, в которых появление трещин не допускается по условиям эксплуатации, независимо от расчета из условия 12 должны быть проверены с учетом сопротивления бетона растянутой зоны см. Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов указанных в п. W pl - момент сопротивления сечения для крайнего растянутого волокна с учетом неупругих деформаций растянутого бетона, определяемый в предположении отсутствия продольной силы по формуле.

Значение коэффициента h , учитывающего влияние прогиба на значение эксцентриситета продольного усилия е 0 , следует определять по формуле. М - момент относительно растянутой или наименее сжатой грани сечения от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок;. М l - то же, от действия постоянных и длительных нагрузок;.

Расчетная длина l 0 внецентренно сжатых бетонных элементов. Обозначение, принятое в табл. Расчет элементов бетонных конструкций на местное сжатие смятие должен производиться согласно указаниям пп. Расчет изгибаемых бетонных элементов см. W pl - определяется по формуле 16 ; для элементов прямоугольного сечения W pl принимается равным:. Расчет по прочности железобетонных элементов должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси, а также для наклонных к ней сечений наиболее опасного направления.

При наличии крутящих моментов следует проверить прочность пространственных сечений, ограниченных в растянутой зоне спиральной трещиной наиболее опасного из возможных направлений. Кроме того, следуют производить расчет элементов на местное действие нагрузки смятие, продавливание, отрыв. Предельные усилия в сечении, нормальном к продольной оси элемента, следует определять исходя из следующих предпосылок:.

Для тяжелого, легкого и поризованного бетонов, подвергнутых автоклавной обработке, коэффициент a снижается на 0,05;. Для конструкций из ячеистого и поризованного бетонов во всех случаях значение принимается равным МПа. Значения x R , определяемые по формуле 25 , для элементов из ячеистого бетона следует принимать не более 0,6. Для случая центрального растяжения, а также внецентренного растяжения продольной силой, расположенной между равнодействующими усилий в арматуре, значение g s 6 принимается равным h.

При наличии сварных стыков в зоне элемента с изгибающими моментами, превышающими 0,9 M max где M max - максимальный расчетный момент , значение коэффициента g s 6 для арматуры классов А-IV и А-V принимается не более 1,10, а классов А- VI и Ат- VII - не более 1, Для напрягаемой арматуры, расположенной в сжатой зоне при действии внешних сил или в стадии обжатия и имеющей сцепление с бетоном, расчетное сопротивление сжатию R sc см. Расчет прямоугольных сечений изгибаемых элементов, указанных в п.

Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого железобетонного элемента, при расчете его по прочности. Положение границы сжатой зоны в сечении изгибаемого железобетонного элемента. При расчете внецентренно сжатых железобетонных элементов необходимо учитывать случайный начальный эксцентриситет согласно указаниям п. Расчет прямоугольных сечений внецентренно сжатых элементов, указанных в п.

Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого железобетонного элемента, при расчете его по прочности. Расчет элементов сплошного сечения из тяжелого и мелкозернистого бетонов с косвенным армированием следует производить согласно указаниям пп. Значения R b , red определяются по формулам:. А ef - площадь сечения бетона, заключенного внутри контура сеток;. Для элементов из мелкозернистого бетона значение коэффициента j следует принимать не более единицы.

Площади сечения стержней сетки на единицу длины в одном и другом направлении не должны различаться более чем в 1,5 раза;. Значения коэффициентов армирования, определяемые по формулам 49 и 53 , для элементов из мелкозернистого бетона следует принимать не более 0, При определении граничного значения относительной высоты сжатой зоны для сечений с косвенным армированием в формулу 25 вводится.

Значение s sc , u в формуле 25 для элементов с высокопрочной арматурой принимается равным:. При учете влияния прогиба на несущую способность элементов с косвенным армированием следует пользоваться указаниями п. Значение N cr , полученное по формуле 58 , должно быть умножено на коэффициент где с ef равно высоте или диаметру учитываемой части бетонного сечения, а при определении d e , min второй член правой части формулы 22 заменяется на где.

Косвенное армирование учитывается в расчете при условии, что несущая способность элемента, определенная согласно указаниям настоящего пункта вводя в расчет А ef и R b , red , превышает его несущую способность, определенную по полному сечению А и значению расчетного сопротивления бетона R b без учета косвенной арматуры.

Кроме того, косвенное армирование должно удовлетворять конструктивным требованиям п. При расчете внецентренно сжатых элементов с косвенным армированием наряду с расчетом по прочности согласно указаниям п. Расчет производится согласно указаниям пп. При учете влияния гибкости следует пользоваться указаниями п. При расчете внецентренно сжатых элементов следует учитывать влияние прогиба на их несущую способность, как правило, путем расчета конструкций по деформированной схеме см.

При этом условная критическая сила в формуле 19 для вычисления h принимается равной:. Если изгибающие моменты или эксцентриситеты от действия полной нагрузки и от действия постоянных и длительных нагрузок имеют разные знаки, то следует учитывать указания п. Для элементов из мелкозернистого бетона группы Б в формулу 58 вместо значения 6,4 подставляется значение 5,6. При расчете из плоскости действия изгибающего момента эксцентриситет продольной силы е 0 принимается равным значению случайного эксцентриситета см.

Расчетную длину l 0 внецентренно сжатых железобетонных элементов рекомендуется определять как для элементов рамной конструкции с учетом ее деформированного состояния при наиболее невыгодном для данного элемента расположении нагрузки, принимая во внимание неупругие деформации материалов и наличие трещин. Для элементов наиболее часто встречающихся конструкций допускается принимать расчетную длину l 0 равной:. При расчете сечений центрально-растянутых железобетонных элементов должно соблюдаться условие.

Расчет прямоугольных сечений внецентренно растянутых элементов, указанных в п. Расчетная длина l 0 колонн одноэтажных зданий при расчете их в плоскости. Н - полная высота колонны от верха фундамента до горизонтальной конструкции стропильной или подстропильной распорки в соответствующей плоскости;. Н 1 - высота подкрановой части колонны от верха фундамента до низа подкрановой балки;. Н 2 - высота надкрановой части колонны от ступени колонны до горизонтальной конструкции в соответствующей плоскости.

При наличии связей до верха колонн в зданиях с мостовыми кранами расчетная длина надкрановой части колонн в плоскости оси продольного ряда колонн принимается равной Н 2. Расчет сечений в общем случае черт. М - в изгибаемых элементах - проекция момента внешних сил на плоскость, перпендикулярную прямой, ограничивающей сжатую зону сечения;. L - длина арки вдоль ее геометрической оси; при расчете из плоскости арки - длина арки между точками ее закрепления из плоскости арки;.

Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно растянутого железобетонного элемента, при расчете его по прочности. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси железобетонного элемента, в общем случае расчета по прочности. I- I - плоскость, параллельная плоскости действия изгибающего момента, или плоскость, проходящая через точки приложения продольной силы и равнодействующих внутренних сжимающих и растягивающих усилий; 1 - точка приложения равнодействующей усилий в сжатой арматуре и в бетоне сжатой зоны; 2 - точка приложения равнодействующей усилий в растянутой арматуре.

S b - статический момент площади сечения сжатой зоны бетона относительно соответствующий из указанных осей, при этом в изгибаемых элементах положение оси принимается таким. S si - статический момент площади сечения i -го стержня продольной арматуры относительно соответствующей из указанных осей;. Высота сжатой зоны х и напряжение s si определяются из совместного решения уравнений:. В уравнении 66 знак «минус» перед N принимается для внецентренно сжатых элементов, знак «плюс» - для внецентренно растянутых.

Кроме того, для определения положения границы сжатой зоны при косом изгибе требуется соблюдение дополнительного условия параллельности плоскости действия моментов внешних и внутренних сил, а при косом внецентренном сжатии или растяжении - условия, что точки приложения внешней продольной силы, равнодействующей сжимающих усилий в бетоне и арматуре и равнодействующей усилий в растянутой арматуре либо внешней продольной силы, равнодействующей сжимающих усилий в бетоне и равнодействующей усилий во всей арматуре должны лежать на одной прямой см.

В случае, когда найденное по формуле 68 напряжение в арматуре превышает R si без учета коэффициента g s 6 , в условия 65 и 66 подставляется значение s si , равное R si с учетом соответствующих коэффициентов условий работы, в том числе g s 6 см. Напряжение s si вводится в расчетные формулы со своим знаком, полученным при расчете по формулам 67 и 68 , при этом необходимо соблюдать следующие условия:. A si - площадь сечения i -го стержня продольной арматуры;.

МПа, - при определении x eli ;. Значения D s spi и коэффициента b определяются:. Расчет железобетонных элементов по наклонным сечениям должен производиться для обеспечения прочности:. Расчет железобетонных элементов на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами должен производиться из условия. Коэффициент j w 1 , учитывающий влияние хомутов, нормальных к продольной оси элемента, определяется по формуле. Расчет железобетонных элементов с поперечной арматурой черт.

Схема усилий в сечении, наклонном к продольной оси железобетонного элемента, при расчете его по прочности на действие поперечной силы. Поперечная сила Q в условии 75 определяется от внешней нагрузки, расположенной по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения. Поперечное усилие Q b , воспринимаемое бетоном, определяется по формуле.

Коэффициент j b 2 , учитывающий влияние вида бетона, принимается равным для бетона:. Коэффициент j f , учитывающий влияние сжатых полок в тавровых и двутавровых элементах, определяется по формуле. Коэффициент j n , учитывающий влияние продольных сил, определяется по формулам:. Значение Q b , вычисленное по формуле 76 , принимается не менее. При расчете железобетонных элементов с поперечной арматурой должна быть также обеспечена прочность по наклонному сечению в пределах участка между хомутами, между опорой и отгибом и между отгибами.

Поперечные усилия Q sw и Q s , inc определяются как сумма проекций на нормаль к продольной оси элемента предельных усилий соответственно в хомутах и отгибах, пересекающих опасную наклонную трещину. Расчет железобетонных элементов без поперечной арматуры на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной трещине должен производиться по наиболее опасному наклонному сечению из условия.

Коэффициенты j b 3 и j n , а также значения Q и с в условии 84 определяются согласно указаниям п. При отсутствии в рассматриваемой зоне действия поперечных сил нормальных трещин, т. Расчет железобетонных элементов с наклонными сжатыми гранями черт. При этом в качестве рабочей высоты в пределах рассматриваемого наклонного сечения в расчет вводятся: для элементов с поперечной арматурой - наибольшее значение h 0 , для элементов без поперечной арматуры - среднее значение h 0.

При определении длины l sup следует учитывать особенности передачи нагрузки при различных схемах опирания конструкций на консоли свободно опертые или защемленные балки, расположенные вдоль вылета консоли; балки, расположенные поперек вылета консоли, и т. Коэффициент j b 2 , учитывающий влияние хомутов, расположенных по высоте консоли, определяется по формуле.

Поперечное армирование коротких консолей колонн должно удовлетворять требованиям п. Расчет железобетонных элементов на действие изгибающего момента черт. Момент М в условии 88 определяется от внешней нагрузки, расположенной по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения, относительно оси, перпендикулярной плоскости действия момента и проходящей через точку приложения равнодействующей усилий N b в сжатой зоне.

Схема усилий в сечении, наклонном к продольной оси железобетонного элемента, при расчете его по прочности на действие изгибающего момента. Моменты М s , М sw и М s , inc определяются как сумма моментов относительно той же оси от усилий соответственно в продольной арматуре, хомутах и отгибах, пересекающих растянутую зону наклонного сечения. При определении усилий в арматуре, пересекающей наклонное сечение, следует учитывать ее анкеровку за наклонным сечением.

Высота сжатой зоны наклонного сечения определяется из условия равновесия проекций усилий в бетоне сжатой зоны и в арматуре, пересекающей растянутую зону наклонного сечения, на продольную ось элемента. Расчет наклонных сечений на действие момента производится в местах обрыва или отгиба продольной арматуры, а также в приопорной зоне балок и у свободного края консолей.

Кроме того, расчет наклонных сечений на действие момента производится в местах резкого изменения конфигурации элемента подрезки и т. На приопорных участках элементов момент М s , воспринимаемый продольной арматурой, пересекающей растянутую зону наклонного сечения, определяется по формуле.

При отсутствии у продольной арматуры анкеровки расчетные сопротивления арматуры растяжению R s в месте пересечения ею наклонного сечения принимаются сниженными согласно поз. Для конструкций из ячеистого бетона усилия в продольной арматуре должны определяться по расчету только с учетом работы поперечных анкеров на приопорных участках. Момент М sw , воспринимаемый хомутами, нормальными к продольной оси элемента, с равномерным шагом в пределах растянутой зоны рассматриваемого наклонного сечения, определяется по формуле.

При расчете пространственных сечений усилия определяются исходя из следующих предпосылок:. При этом значение R b для бетона классов выше В30 принимается как для бетона класса В Расчет по прочности пространственных сечений черт. Схема усилий в пространственном сечении железобетонного элемента, работающего на изгиб с кручением, при расчете его по прочности. Расчет должен производиться для трех расчетных схем расположения сжатой зоны пространственного сечения:. В формуле 92 значения c и j q , характеризующие соотношение между действующими усилиями Т , М и Q , принимаются:.

Крутящий момент Т , изгибающий момент М и поперечная сила Q принимаются в сечении, нормальном к продольной оси элемента и проходящем через центр тяжести сжатой зоны пространственного сечения. Значения коэффициента j w , характеризующего соотношение между поперечной и продольной арматурой, определяются по формуле. M u - предельный изгибающий момент, воспринимаемый нормальным сечением элемента. Q sw , Q b - определяются согласно указаниям п.

При расчете на местное сжатие смятие элементов без поперечного армирования должно удовлетворяться условие. R b , loc - расчетное сопротивление бетона смятию, определяемое по формуле. R b , R bt - принимаются как для бетонных конструкций см. A loc 2 - расчетная площадь смятия, определяемая согласно указаниям п. В расчетную площадь A loc 2 включается участок, симметричный по отношению к площади смятия см. При наличии нескольких нагрузок указанного типа расчетные площади ограничиваются линиями, проходящими через середину расстояний между точками приложений двух соседних нагрузок;.

При местной нагрузке от балок, прогонов, перемычек и других элементов, работающих на изгиб, учитываемая в расчете глубина опоры при определении A loc 1 и A loc 2 принимается не более 20 см. При расчете на местное сжатие элементов из тяжелого бетона с косвенным армированием в виде сварных поперечных сеток должно удовлетворяться условие. R b , red - приведенная призменная прочность бетона при расчете на местное сжатие, определяемая по формуле.

Расчет на продавливание плитных конструкций без поперечной арматуры от действия сил, равномерно распределенных на ограниченной площади, должен производиться из условия. Продавливающая сила F принимается равной силе, действующей на пирамиду продавливания, за вычетом нагрузок, приложенных к большему основанию пирамиды продавливания считая по плоскости расположения растянутой арматуры и сопротивляющихся продавливанию.

При установке в пределах пирамиды продавливания хомутов, нормальных к плоскости плиты, расчет должен производиться из условия. Усилие F b принимается равным правой части неравенства , а F sw определяется как сумма всех поперечных усилий, воспринимаемых хомутами, пересекающими боковые грани расчетной пирамиды продавливания, по формуле.

При учете поперечной арматуры значение F sw должно быть не менее 0,5 F b. При расположении хомутов на ограниченном участке вблизи сосредоточенного груза производится дополнительный расчет на продавливание пирамиды с верхним основанием, расположенным по контуру участка с поперечной арматурой, из условия Расчет железобетонных элементов на отрыв от действия нагрузки, приложенной к его нижней грани или в пределах высоты его сечения черт. Значения h s и b устанавливаются в зависимости от характера и условий приложения отрывающей нагрузки на элемент через консоли, примыкающие элементы и др.

Расчет анкеров, приваренных втавр к плоским элементам стальных закладных деталей, на действие изгибающих моментов, нормальных и сдвигающих сил от статической нагрузки, расположенных в одной плоскости симметрии закладной детали черт. N an - наибольшее растягивающее усилие в одном ряду анкеров, равное:. М , N , Q - соответственно момент, нормальная и сдвигающая силы, действующие на закладную деталь; момент определяется относительно оси, расположенной в плоскости наружной грани пластины и проходящей через центр тяжести всех анкеров;.

A an 1 - площадь анкерного стержня наиболее напряженного ряда, см 2 ;. Площадь сечения анкеров остальных рядов должна приниматься рваной площади сечения анкеров наиболее напряженного ряда. В формулах и нормальная сила N считается положительной, если направлена от закладной детали см. Конструкция сырных закладных деталей с приваренными к ним элементами, передающими нагрузку на закладные детали, должна обеспечивать включение в работу анкерных стержней в соответствии с принятой расчетной схемой.

При расчете пластин и фасонного проката на отрывающую силу принимается, что они шарнирно соединены с нормальными анкерными стержнями. Кроме того, толщина пластины t расчетной закладной детали, к которой привариваются втавр анкера, должна проверяться из условия. При применении типов сварных соединений, обеспечивающих большую зону включения пластины в работу при вырывании из нее анкерного стержня, и соответствующем обосновании возможна корректировка условия для этих сварных соединений.

Расчет железобетонных элементов на выносливость производится путем сравнения напряжений в бетоне и арматуре с соответствующими расчетными сопротивлениями, умноженными на коэффициенты условий работы g b 1 и g s 3 , принимаемые соответственно по табл. Напряжения в бетоне и арматуре вычисляются как для упругого тела по приведенным сечениям от действия внешних сил и усилия предварительного обжатия Р.

Неупругие деформации в сжатой зоне бетона учитываются снижением модуля упругости бетона, принимая коэффициенты приведения арматуры к бетону a равными 25, 20, 15 и 10 для бетона классов соответственно В15, B25, В30, B40 и выше. В случае если не соблюдается условие при замене в нем значения R bt,ser на R bt , площадь приведенного сечения определяется без учета растянутой зоны бетона. Расчет на выносливость сечений, нормальных к продольной оси элемента, должен производиться из условий:.

В зоне, проверяемой по сжатому бетону, при действии многократно повторяющейся нагрузки следует избегать возникновения растягивающих напряжений. Сжатая арматура на выносливость не рассчитывается. Расчет на выносливость сечений, наклонных к продольной оси элемента, должен производиться из условия, что равнодействующая главных растягивающих напряжений, действующих на уровне центра тяжести приведенного сечения, по длине элемента, должна быть полностью воспринята поперечной арматурой при напряжениях в ней, равных сопротивлению R s , умноженному на коэффициенты условий работы g s 3 и g s 4 см.

Для элементов, в которых поперечная арматура не предусматривается, должны быть выполнены требования п. Для изгибаемых, растянутых и внецентренно сжатых железобетонных элементов усилия, воспринимаемые нормальными к продольной оси сечениями при образовании трещин, определяются исходя из следующих положений:.

Указания данного пункта не распространяются на элементы, рассчитываемые на воздействие многократно повторяющейся нагрузки см. При определении усилий, воспринимаемых сечениями элементов с предварительно напряженной арматурой без анкеров, на длине зоны передачи напряжения I p см.

Расчет предварительно напряженных центрально-обжатых железобетонных элементов при центральном растяжении силой N должен производиться из условия. Расчет изгибаемых, внецентренно сжатых, а также внецентренно растянутых элементов по образованию трещин производится из условия. М crc - момент, воспринимаемый сечением, нормальным к продольной оси элемента, при образовании трещин и определяемый по формуле. Схемы усилий и эпюры напряжений в поперечном сечении элемента при расчете его по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента, в зоне сечения, растянутой от действий внешних нагрузок, но сжатой от действия усилия предварительного обжатия.

Схема усилий и эпюра напряжений в поперечном сечении элемента при расчете его по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента, в зоне сечения, растянутой от действия усилия предварительного обжатия. Для стыковых сечений составных и блочных конструкций, выполняемых без применения клея в швах, при расчете их по образованию трещин началу раскрытия швов значение R bt , ser в формулах и принимается равным нулю.

При расчете по образованию трещин элементов на участках с начальными трещинами в сжатой зоне см. Момент сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна с учетом неупругих деформаций растянутого бетона W pl определяется в предположении отсутствия продольной силы N и усилия предварительного обжатия P по формуле.

В конструкциях, армированных предварительно напряженными элементами например, брусками , при определении усилий, воспринимаемых сечениями при образовании трещин в предварительно напряженных элементах, площадь сечения растянутой зоны бетона, не подвергаемая предварительному напряжению, в расчете не учитывается. При проверке возможности исчерпания несущей способности одновременно с образованием трещин см.

Расчет по образованию трещин при действии многократно повторяющейся нагрузки производится из условия. Расчетное сопротивление бетона растяжению R bt , ser в формулу вводится с коэффициентом условий работы g b 1 , принимаемым по табл. Расчет по образованию трещин, наклонных к продольной оси элемента, должен производиться из условия.

Значения главных растягивающих и главных сжимающих напряжении в бетоне s mt и s mc определяются по формуле. Напряжения s x , s y и t xy определяются как для упругого тела, за исключением касательных напряжений от действия крутящего момента, определяемых по формулам дли пластического состояния элемента.

Напряжения s x и s y подставляются в формулу со знаком «плюс», если они растягивающие, и со знаком «минус», если сжимающие. Напряжение s mc в формуле принимается по абсолютной величине. Проверка условия производится в центре тяжести приведенного сечения и в местах примыкания сжатых полок к стенке элемента таврового и двутаврового сечений. При действии многократно повторяющейся нагрузки расчет по образованию трещин должен производиться согласно указаниям п.

А 1, Б 2, В 1, Ширина раскрытия трещин, определенная по формуле , корректируется в следующих случаях:. При этом ширина продолжительного раскрытия трещин от действия постоянных и длительных нагрузок определяется путем умножения найденного значения a crc от действия всех нагрузок на отношение. M r 1 , M r 2 - моменты M r соответственно от действия постоянных и длительных и от всех нагрузок см. Напряжения в растянутой арматуре или приращении напряжений s s должны определяться по формулам для элементов:.

Для элементов, выполняемых без предварительного напряжения арматуры, значение усилия предварительного обжатия P допускается принимать равным нулю. В формуле знак «плюс» принимается при внецентренном растяжении, а знак «минус» - при внецентренном сжатии.

На участках элементов, имеющих начальные трещины в сжатой зоне см. Глубина начальных трещин h crc в сжатой зоне см. Значение x определяется по формуле , j m - по формуле для зоны с начальными трещинами. Ширина раскрытия трещин, наклонных к продольной оси элемента, при армировании хомутами, нормальными к продольной оси, должна определяться по формуле.

Расчетные сопротивления R bt , ser и R b , ser не должны превышать значений, соответствующих бетону класса В При определении ширины непродолжительного и продолжительного раскрытия наклонных трещин должны учитываться указания п. Железобетонные элементы должны рассчитываться по закрытию зажатию трещин: нормальных к продольной оси элемента; наклонных к продольной оси элемента.

Для обеспечения надежного закрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента, при действии постоянных и длительных нагрузок должны соблюдаться следующие требования:. Для участков элементов, имеющих начальные трещины в сжатой зоне см. Для обеспечения надежного закрытия трещин, наклонных к продольной оси элемента, оба главных напряжения в бетоне, определяемые согласно указаниям п.

Указанное требование обеспечивается с помощью предварительно напряженной поперечной арматуры хомутов или отогнутых стержней. Деформации прогибы, углы поворота элементов железобетонных конструкций следует вычислять по формулам строительной механики, определяя входящие в них значения кривизны согласно указаниям пп. Величина кривизны и деформаций железобетонных элементов отсчитывается от их начального состояния, при наличии предварительного напряжения - от состояния до обжатия.

Начальная кривизна самонапряженных элементов определяется с учетом содержания и положения продольной арматуры относительно бетонного сечения и величины обжатия бетона. На участках, где не образуются нормальные к продольной оси трещины, полная величина кривизны изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов должна определяться по формуле.

Значение s b принимается численно равным сумме потерь предварительного напряжения от усадки и ползучести бетона по поз. Коэффициент j b 2 , учитывающий влияние длительной ползучести бетона на деформации элемента без трещин, для конструкций из бетона.

При армировании неразрезных плит сварными рулонными сетками допускается вблизи промежуточных опор все нижние стержни переводить в верхнюю зону. При этом конструкция поперечной арматуры должна обеспечивать закрепление сжатых стержней от их бокового выпучивания в любом направлении. Конструкция вязаных хомутов во внецентренно сжатых элементах должна быть такой, чтобы продольные стержни по крайней мере через один располагались в местах перегиба хомутов, а эти перегибы — на расстоянии не более мм по ширине грани элемента.

Шпильки допускается не ставить при ширине данной грани элемента не более мм и числе продольных стержней у этой грани не более четырех. Сетки и спирали кольца должны охватывать всю рабочую продольную арматуру. При этом должны быть обеспечены требования расчета согласно указаниям п.

Поперечная арматура в балочных и плитных конструкциях, указанных в п. Допускается применение дуговой сварки — автоматической и полуавтоматической, а также ручной согласно указаниям п. Стыковые соединения упрочненной вытяжкой арматуры класса А-IIIв должны свариваться до ее упрочнения.

В заводских условиях при изготовлении сварных арматурных сеток, каркасов и соединений по длине отдельных стержней следует применять преимущественно контактную точечную и стыковую сварку, а при изготовлении закладных деталей — автоматическую сварку под флюсом для тавровых и контактную рельефную сварку для нахлесточных соединений.

Не допускается применять дуговую сварку прихватками в крестообразных соединениях стержней рабочей арматуры класса А-III марки 35ГС. Стыки стержней рабочей арматуры внахлестку не рекомендуется располагать в растянутой зоне изгибаемых и внецентренно растянутых элементов в местах полного использования арматуры.

Стыки сварных сеток внахлестку без сварки в направлении рабочей арматуры, выполненной из гладких стержней. Стыки сварных сеток внахлестку без сварки в направлении рабочей арматуры, выполненной из стержней периодического профиля.

Стыки элементов, воспринимающие растягивающие усилия, должны выполняться:. Температурно-усадочные швы в железобетонных каркасах осуществляются посредством применения двойных колонн с доведением шва до верха фундамента. Петли для подъема должны выполняться из горячекатаной стали согласно требованиям п. Допускается устройство временных швов или шарниров, замоноличиваемых после натяжения арматуры. Местное усиление участков предварительно напряженных элементов под анкерами напрягаемой арматуры, а также в местах опирания натяжных устройств рекомендуется выполнять установкой закладных деталей или дополнительной поперечной арматуры, а также увеличением размеров сечения элемента на этих участках.

Конструкции, не отвечающие требованиям поверочного расчета, подлежат усилению. Усиление конструкций следует предусматривать лишь в случаях, когда существующие конструкции не удовлетворяют поверочным расчетам по несущей способности или требованиям нормальной эксплуатации. Не следует усиливать существующие конструкции, если:. Для промежуточных значений условного класса бетона по прочности на сжатие, отличающихся от значений параметрического ряда см.